合肥某高速公路為雙向四車道，每條車道寬3米，即橫梁跨越12米。 規范規定道路橋涵的極限高度在5m以上，兩梁高度差為1m，因此柱高為6m。 柱、梁的截面尺寸按市場規范中的標志桿取，即柱截面外徑320mm、壁厚8mm、梁外徑160mm、壁厚6mm、兩梁間腹桿外徑60mm、壁厚6mm。 標識棒的材料為Q235，彈性模量為200GPa，泊松比為0.3。 招牌由鋁合金制成，密度為0，根據招牌規定，招牌尺寸為0。 6塊招牌設置成直接固定在標識桿橫梁上。
根據工程概況中的初始參數和實際約束條件，建立了龍門交通標志桿架設的數學模型。 其中，n是符號個數； v是標識棒總體積，d是棒材的壁厚，m是ith桿的* * *應力值l是第一條的長度，R1是柱截面的內徑； R2是梁橫截面內徑； Rl-、R1分別是柱半徑的上限和下限，數值為60毫米和152毫米； R2Mn和R2m分別是波束半徑的上限和下限，數值分別為40mm和74mm。
計算柱的應力控制截面，即柱的底部的* * *應力與應力控制截面的設計強度之比。 由于標志桿的結構是不靜定的，所以存在內力的再分布。 根據傳統的全應力法優化理論，計算中應該引入松弛指標。 因此，根據式(3)和式)4)，使優化柱截面積相對于初始柱截面積之比與通過計算得到的優化截面外半徑r1=2b(r(1-b  ) ) d相等，此時將R1代入柱，求出兩個柱截面參數(計算通過內力計算優化的柱應力控制截面的應力1，將1代入上述公式，重復上述計算步驟直到r-r。 梁的優化計算步驟與柱相同，因此省略說明。
如果龍門架的交通標志桿滿足最小尺寸和受力約束，通過上述計算過程，桿的截面尺寸在第8次迭代時幾乎不變。 記錄每次迭代的參數，計算符號極點的體積。 最優化結果的參數如表1所示，參數隨反復次數變化的線圖。

第8次反復的柱和梁的截面尺寸與第7次反復的截面尺寸大致相同。 此時，R1和R2的值分別為80.6和45.7，在設計變量的上限和下限的范圍內。 標識桿柱、梁應力控制段的應力分別為101.9MPa和89.2MPa。 對R1、R2代標志桿進行剛度校核后，計算得出梁剛度控制段位移值為0.0483米，柱剛度控制段位移值為00195米，梁柱撓度在1/500~1/200的范圍內，滿足設計要求。 如上所述，基于全應力法的優化結果滿足約束條件和設計要求，因此優化結果可以為* * *結果，該桿的優化體積v為0.1189m3，比原始體積低31.5%。

高速公路龍門架制造商顥揚交通設施有限公司www.gkhtyyyls.com.